000 bueno direccion de obra en puentes

DIRECCION DE OBRA
EN CONSTRUCCION DE PUENTES
ING. DELFIN TORREZ M.

ASPECTOS GENERALES
• DIRECCION DE OBRA
• La dirección de obras es la actividad que se ejerce para
garantizar que los trabajos sean ejecutados
eficientemente, respetando el diseño, las normas
técnicas y de seguridad ocupacional e industrial.
• El Director de Obras es el que controla cualitativamente y
cuantitativamente la construcción de una obra, siendo el
responsable de la correcta ejecución.
• Para obras civiles debe ser ejercido por un profesional
colegiado que puede ser arquitecto o ingeniero.

ASPECTOS GENERALES
FUNCIONES DEL DIRECTOR DE OBRA
• Conocer el Contrato de Obra
• Conocer la documentación técnica de la obra
• Elaborar el cronograma de obra, definir las acciones
necesarias para ajustar el cronograma
• Elaborar organigrama de la obra
• Definir los grupos de trabajo, cantidad y formación del
personal
• Definir las cantidades, características del equipo a
solicitarse
• Definir la ubicación del campamento y sus dependencias
• Definir el método de construcción de los distintos
componentes del proyecto

ASPECTOS GENERALES
• Revisar y validar los planos de construcción
• Instruir la elaboración de planos de taller, revisar y aprobar.
• Definir la factibilidad técnica de la construcción de un
proyecto, identificar posibles problemas.
• Ubicar los yacimientos de agregados
• Elaborar las dosificaciones de hormigón (definir los
asentamientos de los hormigones a utilizarse, tamaños
máximos de agregados)
• Verificar la calidad de los materiales llegados a obra (acero
estructural, acero de post-tesado, anclajes, madera,
cemento, etc).
• Calcular los volúmenes de agregados a producirse

ASPECTOS GENERALES
• Calcular los datos para tesado de cables y elaborar
fichas de tesado.
• Conformar grupos de trabajo especializados (tesados,
inyecciones, lanzamientos).
• Dotar y supervisar la utilización de EPP’s
• Elaborar cómputos métricos para certificados de pago.
• Formar parte de la comisión de recepción provisional
y definitiva
• Realizar seguimiento a los trabajos de sub-contratistas
• Impartir las disposiciones inherentes al
comportamiento del personal en el campamento

ASPECTOS GENERALES
• Inscribir en el libro de órdenes los asuntos referentes a
la obra.
• Elaborar planos “as built”

PUENTES HISTORICOS DE BOLIVIA
Puente Sucre

Puente del diablo
Puente Sucre

Puente de Los
Libertadores – Rio Kuri
– Mizque - Bolivia

ELEMENTOS DE UN PUENTE
Infraestructura
Superestructura
Infraestructura
Mesoestructura
Superestructura

ELEMENTOS DE LA INFRAESTRUCTURA
ESTRIBO
Los estribos con pilotes,
llevan cabezal de pilotes
Estribos abiertos
Estribos cerrados

ELEMENTOS DE LA INFRAESTRUCTURA - ESTRIBO
Espacio insuficiente entre
cabezal y tablero para
inspecciones y operaciones
de mantenimiento

ELEMENTOS DE LA INFRAESTRUCTURA
PILA

ELEMENTOS DE UN PUENTE
SUPERESTRUCTURA

CLASIFICACION DE PUENTES
a) Por su longitud :
Puentes mayores (Luces de vano mayores a los 45 m )
Puentes menores (Luces entre 6 y 50 m.)
b) Por su objeto o servicio que presta:
Puentes camineros
Puentes ferroviarios.
Pasarelas (o puentes peatonales).
Puentes mixtos (resultado de la combinación de casos).
c) Según el material que compone la superestructura:
Puentes de madera.
Puentes de mampostería de piedra.
Puentes de hormigón ciclópeo.
Puentes de hormigón simple.
Puentes de hormigón armado.
Puentes de hormigón pretensado
Puentes de sección mixta.
Puentes metálicos.

d) Según la ubicación del tablero
Puentes de tablero superior.
Puentes de tablero inferior.
Puentes de tablero intermedio.
Puentes de varios tableros.
e) Según su tipología
Puentes losa
Puentes de vigas.
Puentes aporticados.
Puentes de arco.
Puentes en volados sucesivos.
Puentes con obenque (atirantados)
Puentes colgantes.
f) Según sus condiciones estáticas
Isostáticos : Puentes simplemente apoyados.
Puentes continuos con articulaciones (Gerber).
Hiperestáticos: Puentes de tipología superior

g) Según el ángulo que forma el eje del puente con el del paso
interior (o de la corriente de agua):
Puentes rectos (Ángulo de esviaje 90º
Puentes esviajados
Puentes curvos
h) Según su duración :
Puentes definitivos
Puentes temporales (muchas veces permanecen por tiempo
prolongado).
i) Según su alineamiento en planta
Rectos
Curvos
Esviajados

ESTUDIOS PREVIOS PARA PUENTES
TOPOGRAFIA
HIDROLOGIA E HIDRAULICA
SOCAVACION
GEOLOGIA
GEOTECNIA
DEFINIR LA LONGITUD DEL PUENTE
DEFINIR LA TIPOLOGIA DEL PUENTE
ESTUDIO SOCIOECONOMICO
TRAFICO
MEDIO AMBIENTE

TOPOGRAFIA
Planimetría con curvas de nivel
Sección transversal en el eje del puente
Secciones transversales aguas arriba y aguas abajo
HIDROLOGIA E HIDRAULICA
Datos de precipitación
Superficie de la cuenca
Cálculo de caudales
Cálculo de socavación local y general
Cálculo de tirantes
Cálculo de velocidad máxima

GEOLOGIA
Información acerca de los estratos en las
inmediaciones del proyecto
GEOTECNIA
Sondeos (uno en cada pila o estribo)
Perfil geotécnico
Clasificación de suelos
Parámetros de resistencia (Ф, c, γ)
Ensayo SPT (σadm )
Verificación de estabilidad de taludes

PUENTE ALTO BENI – SOBRE EL RIO BENI

NORMAS PARA CONSTRUCCION DE PUENTES
ASTM o AASHTO para materiales
División II – AASHTO
AASHTO LRFD Bridge Construction
Specifications, 3rd Edition, with 2010 and
2011 Interim Revisions
Guide Specifications for design and
construction of segmental concrete bridges
AASHTO
Guide design specification for bridge
temporary works AASHTO
ACI
Especificaciones estándar para la
construcción de caminos y puentes en
proyectos federales de carreteras FP-96
Instituto del pos-tensado PTI
Norma Boliviana del Hormigón
Norma Brasilera NBR

REVISION TECNICA DEL PROYECTO
PUENTE INTERNACIONAL BOLIVIA – ARGENTINA
BERMEJO

• Excavacion manual los
ultimos 60 cm
• Verificar capacidad
portante del suelo
• En suelos arcillosos
hormigonar contra la
excavación
• Dimensionar el equipo
• Mantener el agotamiento
hasta luego del
hormigonado y rellenado
ZAPATAS

PILOTES VACIADOS EN SITIO
 Perforación con lodo bentonítico + hormigonado tremie
 Perforacion con camisa recuperable + hormigonado tremie
 Tipo caisson + hormigonado tipo tremie
 Tubulones (a cielo abierto) (fuste prefrabricado o tipo caisson) +
hormigonado tremie
 Tubulones (con campana hiperbárica) (fuste prefrabricado o tipo
caisson) , hormigonado bajo presion de aire
PILOTES HINCADOS
 Prefabricados (hormigón)
 Metálicos (cilíndricos y perfiles)
MICROPILOTES
FUNDACIONES PROFUNDAS - PILOTES

• Los pilotes perforados y hormigonados «in situ», constituyen
una de las soluciones clásicas de cimentación a los problemas
planteados bien por baja capacidad portante del terreno o
bien por la necesidad de soportar grandes cargas transmitidas
por la estructura a cimentar.
• Los diámetros más frecuentes están entre los 60 cm hasta los
1.20 cm.
• Las profundidades son variables .
• Las características del terreno (estratigrafía, nivel freático,
etc.) condicionan la tipología y el sistema de perforación:
• Demostrar el máximo respeto por el medioambiente y su
conservación.
PILOTES VACIADOS EN SITIO

Las fases de ejecución de un pilote perforado y
hormigonado «in situ» son básicamente los
siguientes:
a) Replanteo topográfico
b) Perforación
c) Colocación de la armadura
d) Hormigonado
e) Descabezado
PILOTES VACIADOS EN SITIO

EXCAVACION PARA PILOTES VACIADOS EN SITIO
CON LODO BENTONITICO
Permite alcanzar grandes profundidades
y diámetros de pilotaje , sin necesidad
del revestimiento provisional de las
paredes de las perforaciones.
El lodo bentonítico o lodo de perforación
es una mezcla de agua con bentonita,
un tipo de arcilla muy densa. mantiene
las paredes de la perforación y se
recupera durante el hormigonado para
ser utilizada nuevamente previa
regeneración
La perforación se inicia con la colocación
de un segmento metálico con diámetro
10 a 15cm mayor que el diámetro del
pilote y una altura suficiente para
proteger contra derrumbes el inicio de la
excavación (1,50 a 2,00m).

CON LODO BENTONITICO

Antes de iniciar la excavación y alcanzada
la cota de diseño, se harán los controles
de calidad del lodo bentonítico.
PH
La contaminación del suelo excavado puede cambiar
las propiedades del lodo bentonítico. Por ejemplo las
sales pueden convertir el lodo en casi un pudín y la
contaminación con calcio causa la separación del
agua de la bentonita, en cuyo caso el ph será superior
a 11. Para determinar el ph se utilizará cualquier
implemento destinado a tal fín, siendo muy frecuente
el uso de papel tornasol.
Control de Calidad de Lodo Bentonítico
Ensayo de Densidad La densidad promedio
de una bentonita recién preparada es de apróx.
1.041,19 Kg/m3.
La densidad máxima de lodo antes de vaciar el
concreto no debe exceder: 1.361,56 Kg/m3. Al
exceder esta densidad, es posible que el lodo
quede atrapado dentro del concreto.

Ensayo de contenido de Arena
Para medir el contenido de arena, se llena el tubo
de vidrio gradado, hasta el nivel indicado. Luego se
diluye con agua y se procede a agitarlo.
Posteriormente se vacía a través del cedazo
tamizado 200, que acompaña al equipo. Después
que la arena ha sido lavada con el agua se vacía de
nuevo en el tubo y se mide el volumen por medio de
la gradación del tubo de vidrio.
(ver texto Paredes diafragma (Manual de especificaciones de
productos y procedimientos)
Ensayo de Viscosidad
Indicativo de un buen lodo de perforación, capaz de
mantener la estabilidad de las paredes, durante el
proceso de excavación.
Se determina llenando el Embudo de Marsh con
1500 cc de lodo, tomando el tiempo de flujo para el
vaciado de ¼ de galón, que equivale a 946 cc.

Control de Calidad de Lodo Bentonítico al finalizar la
excavación y antes de colocar la armadura
Norma Brasileira (NBR 6122) fija los siguientes límites
para las características del lodo bentonítico.
- Densidad: 1,025 a 1,10 g/cm³ - (Balanza de lodo)
- Viscosidad: 30 a 90 seg (Cono de Marsh) (la bentonita
recien preparada debe tener una viscosidad entre 32 a
37 seg)
-pH: 7 a 11 (Papel de tornasol)
-- Contenido de arena hasta 3% (Baroid sand content)

Control de Calidad de Lodo Bentonítico al finalizar la
excavación y antes de colocar la armadura
Norma Brasileira (NBR 6122) fija los siguientes límites
para las características del lodo bentonítico.
- Densidad: 1,025 a 1,10 g/cm³ - (Balanza de lodo)
- Viscosidad: 30 a 90 seg (Cono de Marsh) (la bentonita
recien preparada debe tener una viscosidad entre 32 a
37 seg)
- pH: 7 a 11 (Papel de tornasol)
- Contenido de arena hasta 3% (Baroid sand content)

EXCAVACION CON CAMISA RECUPERABLE
• Este sistema se adopta donde la naturaleza del terreno a trabajar es tan crítica que las
paredes de las perforaciones no logran sostenerse aplicando fangos estáticos (bentonita
o gel). El equipo montado sobre oruga tiene la suficiente potencia y adaptaciones
necesarias para introducir, girando, camisas acoplables entre sí hasta llegar donde las
condiciones del suelo lo requieran.
• Una vez colocada la camisa, se excava su núcleo interior con el sistema más adecuado a
las características del suelo, hélice o balde búcket.
Se puede dar una conjunción de
sistemas; encamisar solamente una
parte de la perforación donde la
naturaleza del terreno lo requiera y
luego continuar perforando, ya sea
con presencias de aguas o aplicando
lodos estabilizantes. Es de suma
importancia destacar que este
método, no transmite ningún tipo de
vibraciones a posibles edificios
linderos, ya que el encamisado se
produce por giro y no por hincado ni
vibrohincado

El equipo de
excavación
consiste de varias
herramientas de
acuerdo al suelo
a atravesar

Exentricidad
Verticalidad 1.5%
Diámetro
Diametro Tolerancia
60 cm 7.5 cm
90 cm 8.5 cm
120 cm 10 cm
150 cm o mayor 15 cm
Diametro Tolerancia
Hasta 60 cm Lo indicado en planos
> 60 cm Ø +/- 2.5 cm
TOLERANCIAS (AASTHO 5.4.16)
DIVISION II - CONSTRUCTION

EXCAVACIÓN PARA PILOTES METODO CAISSON
Hormigón para las
camisas: f’c = 150
kg/cm2

EXCAVACIÓN PARA PILOTES METODO CAISSON
1. Realizar el control de
verticalidad en cada
módulo
2. Verificar el diámetro
en cada módulo

COLOCACION DE LA ARMADURA
Armadura de Pilotes:
Grupos de 2 y 3 barras de Ø 25
mm empalmados cada 12
metros, amarrados con cercos
circulares de Ø 16 mm cada
0.15 metros.

PILOTES HINCADOS
Pilotes de hormigón armado
Pilotes de hormigón pretensado
Pilotes metálicos
Pilotes de madera
Equipo (Grúa, camión)
Martinete (peso, caída
libre, vibrado)

PILOTES HINCADOS
Equipo (Grua, camion)
Martinete (peso, caida libre)

PILOTES HINCADOS
VENTAJAS
Pilotes inclinados
Tiempo de ejecución menor
DESVENTAJAS
Puede ocasionar levantamientos del
suelo
Ocasiona mucho ruido
Arrancamiento de pilotes vecinos
hincados previamente
En algunos casos puede romperse
durante el hincado (de hormigón)
Corrosión sobre pilotes metálicos

PILOTES HINCADOS
CONSIDERACIONES GENERALES
Mazas (de caída libre, o bien de simple o doble efecto)
Peso proporcional al peso del pilote ; siendo preferible que, en el caso
de pilotes de madera o metálicos, el peso de la maza sea
aproximadamente igual al del pilote, y no menor de la mitad (1/2) de
éste.
En el caso de pilotes de hormigón armado, deben emplearse mazas
que pesen al menos la mitad (1/2) que el pilote ; en pilotes de longitud
superior a treinta metros (30 m) podrá admitirse que el peso de la maza
sea igual al necesario para una longitud de pilote de quince metros (15
m).
En la hinca de pilotes de hormigón armado o pretensado la altura de
caída de la maza no deberá exceder, en condiciones normales, de un
metro y veinticinco centímetros (1,25 m). Las mazas de doble efecto se
emplearán siguiendo las instrucciones del Director de las Obras.

PILOTES HINCADOS
METODO DE HINCADO A DEFINIR POR EL CONSTRUCTOR
El método de hinca a emplear.
El peso de la maza o martinete, en función del peso de los pilotes.
La altura de caída de la maza.
El rechazo a obtener al final de cada hinca.
El criterio para la definición de la profundidad a la que los pilotes deben llegar.
Métodos previstos de apoyo a hinca (lanza de agua, etc.).
TOLERANCIAS EN LA POSICION DE LOS PILOTES
Deben estar en las especificaciones técnicas
Las tolerancias referenciales son las siguientes:
Error en planta ≤ 5 cm ó 15% del diámetro
Inclinación ≤ 3% de la longitud del pilotes

PILOTES HINCADOS - RECOMENDACIONES
Presión de chorro de agua inferior a un megapascal (1
MPa)
Los caudales no deben ser excesivos, para evitar daños
en construcciones o pavimentos vecinos.
El chorro de agua se suspenderá cuatro metros (4 m)
por encima de la profundidad prevista para la
terminación de la hinca. También se suspenderá si el
pilote empieza a inclinarse, por producirse una
perturbación excesiva del terreno.
No se podrá proseguir la hinca, aunque no se hubiera
llegado a la profundidad indicada, cuando el rechazo
llegue a los valores prefijados, se corre el riesgo de que
la solicitación producida por el impacto de la maza
pueda dañar el pilote

RECUERDA QUE ………
•No debes permanecer nunca bajo cargas suspendidas
•Debes utilizar correctamente los EPI’s
•Debes ponerte la ropa de alta visibilidad en presencia de equipos en movimiento
•Debes respetar siempre la señalización y las normas internas de la obra
•Debes mantener el orden y la limpieza en tu lugar de trabajo
•Los movimientos de las máquinas deben ser lentos
•Hay que tener buena coordinación entre el maquinista y el ayudante
•No deben estas en el radio de accion de la máquina durante la perforacion y la
introduccion de la camisa, armadura ……..
•Debes retirar la tierra manualmente sólo cuando el equipo está apagado, y nunca
debes dar la espalda a la máquina
•Una vez izada la armadura, debes dirigirla con cabos guia, nunca con las manos
•Si vas a hacer trabajos a más de 2 m de altura sin perímetro de seguridad, utilizá el
arnes y ánclalo a un sistema de seguridad (linea de vida).
NO DEBES OLVIDAR QUE EN CASA TE
ESPERAN SANO Y SALVO

HORMIGONADO DE PILOTES
Vaciado con el método tremie
• El método tremie, de llenado por flujo inverso, se usa para
verter hormigón a través de agua, cuando la perforación
queda inundada. El hormigón se carga por tolva o es
bombeado, en forma continua, dentro de una tubería
llamada tremie, deslizándose hacia el fondo y desplazando
el agua e impurezas hacia la superficie. El tremie llega hasta
el fondo de la perforación antes de iniciarse el vertido del
hormigón. Al principio, se debe elevar algunos centímetros
para iniciar el flujo del hormigón y asegurar un buen
contacto entre en hormigón y el fondo de la perforación.
• Como el tremie es elevado durante el vaciado, se debe
mantener dentro del volumen del hormigón, evitando el
contacto con el agua. Antes de retirar el tremie
completamente, se debe verter suficiente hormigón para
desplazar toda el agua y el hormigón diluido.
• Para vaciar el agua del tremie se puede utilizar una pelota
de goma, o un tapón de corcho.

1. Asentamiento hormigón
fresco: 18 a 24 cm
2. Altura mínima de tubo
embebido en el hormigón:
1,0 m
3. Tamaño máximo de
agregados ¾” a 1”.
4. Consumo mínimo de
cemento 400 kg/m3
5. Aditivos: Plastificante y
retardador
6. Los 3,0 últimos metros
debe vibrarse
7. Recomendación: verificar
materiales, equipo.
8. Diámetro del tubo de 6” a
8”
HORMIGONADO DE PILOTES – METODO TREMIE

PRUEBAS DE CARGA EN PILOTES
• El método más seguro para
determinar la capacidad de carga
de un pilote, es la prueba de
carga. Los ensayos de carga se
hacen para determinar la carga
máxima de falla de un pilote o
grupo de pilotes o para
determinar si un pilote o grupo de
pilotes es capaz de soportar una
carga sin asentamiento excesivo o
continúo.
• Pruebas estáticas
• Pruebas dinámicas

PRUEBA DE CARGA ESTATICA
Conocer la capacidad real de los pilotes
sometiendo a cargas generalmente
superiores a las de servicio
La reacción disponible para prueba de
carga debe ser suficientemente mayor
que la carga de trabajo.
Cargas aplicadas elevadas
Elevado costo
Requiere la participación de
especialistas y equipo adecuado
Se debe medir la carga sobre el pilote y
la deformación.
La aplicación de carga debe ser
controlada en tiempo e incremento de
carga
La descarga también debe seguir un
protocolo

CONDICIONES DE EJECUCION
• Edad del hormigón > 15
dias
• El manómetro debe tener
certificado de calibracion
• La carga disponible en el
equipo hidraulico debe ser
mucho mayor a la carga de
servicio del pilote

ASTM D-1143-81 inciso
5.6, Método de ensayo de
Carga rápida para pilotes
individuales
Diversos procedimientos.
• Aplicar la carga en incrementos de 10 a 15% de la carga de diseño propuesto, con
un intervalo de tiempo constante de 2,5 minutos entre los incrementos, o como
esté especificado.
• En este momento, detener el gato. Después de un intervalo de 5 minutos o como
se especifique lo contrario, retirar la carga completa de la pila disminuyendo en
cuatro etapas de decremento iguales a 5 minutos entre los decrementos de tal
forma que la curva de recuperación se pueda determinar.

• 50% de la carga aplicada causa un asentamiento neto
(asentamiento total menor recuperación) de la pila de
0,01“ por tonelada de carga aplicada
•50% de la carga aplicada causa un asentamiento neto
del pilote de 1/2". El asentamiento neto se define aquí
como el asentamiento bruto en la carga de prueba
menos la compresión elástica.
CONDICIONES DE ACEPTACION
EVALUACION DE ENSAYOS DE CARGA
Método de Davisson
Método de Chin
Método De Beer
Método de Hansen
Método de Mazurkiewicz

TUBULONES
• Utilizado en terrenos que presentan dificultades para emplear
excavación mecánica o pilotes hincados, áreas con alta densidad de
bolones de piedra, estratos de arena compacta.
• Niveles freáticos elevados.
• Atravesar suelos de baja resistencia y alcanzar sub-estratos de alta
capacidad de carga
• Para incrementar la capacidad se puede ensanchar la base en forma
de un cono truncado.
• Presión máxima empleada 3,4 atm, limitando la profundidad del
tubulón a 34 m por debajo del nivel del agua.
• VENTAJAS
• Las carga vertical que puede soportar son altas y por lo general por
encima de las 300 toneladas
• Durante la excavación se puede verificar el perfil geotécnico del
suelo que se está atravesando.
• El equipo utilizado es mas liviano y versátil que el empleado para
perforación de pilotes.
• DESVENTAJAS
• Cuando se trabaja bajo presión de aire, el rendimiento de excavador
va disminuyendo en proporción a la presión de aire introducida al
tubulón

TUBULONES
A CIELO ABIERTO : Se aplica en
emplazamientos donde no existe
presencia de agua, es decir, el pozo
es seco.
A AIRE COMPRIMIDO; Se emplea cuando la
excavacion para la fundación debe ingresar por
debajo del nivel freatico

TUBULONES A CIELO ABIERTO
PROCESO DE CONSTRUCCION
Excavación a cielo abierto sin
utilizar camisa de hormigón,
solamente cuando el suelo
tenga suficiente cohesión.
No puede ser ejecutada por
debajo del freático
Para suelos con poca cohesión,
utilizar camisas de hormigón
vaciadas en sitio (método
caisson)
Para el hormigonado utilizar el
método tremie

PROCESO EXCAVACION CON TUBULONES CON AIRE COMPRIMIDO
Construcción primera fase
Camisa guia
Construcción segunda fase

PROCESO EXCAVACION CON TUBULONES CON AIRE COMPRIMIDO
Construcción tubulones
Método tradicional

PROCESO EXCAVACION CON TUBULONES
Construcción continuación
segunda fase Construcción tercera fase

PROCESO EXCAVACION CON TUBULONES
Construcción cuarta fase Construcción quinta fase
Una vez montada
la campana, la
misma será
presurizada a
través de un
mínimo de dos (2)
compresoras de
250 pcm,
conectados a un
reservorio de aire
(pulmón), filtros e
enfriador. El
número de
compresores
podrá ser
incrementado en
función a la
permeabilidad del
suelo excavado.

EXCAVACION TUBULONES AIRE COMPRIMIDO
El excavación bajo aire comprimido será
realizado en dos turnos hasta la presión de
2,00 kg/cm². En caso de que la presión de
trabajo supere los 2,00 kg/cm², los trabajos
deberán desenvolverse en tres turnos
Clavados los 4,00 m de fuste
hormigonado inicialmente, la campana
será retirada para hormigonar un nuevo
segmento de tubulon con nueva
armadura y colocadas de acuerdo a los
planos.

Equipo necesario:
 Campanas neumáticas
 Compresoras
 Pulmón o reservorio de
aire
 Cámara de
descompresión
 Grúa
 Cargadora de ruedas
TUBULONES A AIRE COMPRIMIDO
Desventajas método original:
 Desmontar la campana
supone mayor gasto de
recursos
 Controlar la verticalidad es
un trabajo arduo
 Las juntas de construcción
deber ser ejecutadas con el
mayor cuidado
 Se requiere vencer la
fricción suelo-fuste

En lugar de construir el fuste, se aprovecha la
técnica del método caisson.
VENTAJAS
Buen control de la verticalidad
El aporte de la fricción suelo-hormigon a la
capacidad del tubulon.
DESVENTAJA
Requiere un costo adicional al ejecutar las
camisas.
TUBULONES MODIFICADOS

CONSTRUCCION DE CABEZAL DE PILOTES
Elaborar plano de taller
Hormigon de nivelación
Replanteo topográfico
Conformación del refuerzo
Planificar accesos para ingresar
dentro la armadura para vibras el
hormigón a colocar

CONSTRUCCION DE CABEZALES DE PILOTES
CONTROLAR Y CUIDAR:
Alineamiento del encofrado y respetar las tolerancias
Verificar que el encofrado soportará la presión del
hormigón fresco
Dimensionamiento del equipo, estimar tiempos de
hormigonado, personal necesario, materiales, etc.
Inicio de curado debido a las altas temperaturas que
dan lugar a la aparición rápida de fisuras
Evitar el cruce de viento que también genera rápida
pérdida de agua en el hormigón

CONSTRUCCION DE COLUMNAS
• Columnas cortas hasta 10.0 m, utilizar
métodos convencionales
• Columnas largas, emplear encofrado trepante,
encofrado deslizante
• Elaborar plano de taller

CONSTRUCCION COLUMNAS CORTAS
•Elaborar plano de taller
•Dimensionar equipo y personal para el
hormigonado
•Dosificación aprobada
•Verificar cantidades de materiales
•Curado
•Prever riesgo de perdida de estabilidad
del apuntalamiento por inundación
•Medidas de Seguridad para trabajos en
altura EPP

1.Columna largas de 35,0 a
40,0 m., con encofrado
deslizante. Tiempo de
hormigonado 15 días.
CONSTRUCCION DE COLUMNAS ENCOFRADO DESLIZANTE

CONSTRUCCION DE COLUMNAS ENCOFRADO DESLIZANTE

1.Gatos hidráulicos: 14 unidades de 4,0 ton/cada una
2.Peso aproximado del encofrado deslizante 36,0 ton.
3.Velocidad de desplazamiento promedio 18 cm/hora
ENCOFRADO DESLIZANTE

ENCOFRADO DESLIZANTE
RECOMENDACIONES:
Verificar el asentamiento del
hormigón continuamente.
Controlar el vibrado en las
aristas
Colocar armadura de
construcción en las aristas
exteriores
Realizar control permanente
de la verticalidad y rotación
de la sección
El curado debe realizarse tan
pronto como el hormigón
abandone el encofrado
deslizante

Columnas puentes de las Americas – La Paz
ENCOFRADO TREPANTE

HORMIGONADO DE CABEZAL
CONSTRUCCION DE CABEZALES

CONSTRUCCION SUPERESTRUCTURA
RECOMENDACIONES GENERALES
• Elaborar plano de taller
• Elaborar planilla de fierros
• Dosificación del hormigón
• Dimensionar el equipo y
personal
• Verificar que los
materiales estén en las
cantidades necesarias
• Verificar la existencia de
carpas
• Designar responsable del
curado

VIGAS T DE HORMIGON ARMADO
• Los puentes losa económicamente factibles
son para luces de hasta 9 m si son
simplemente apoyados y 12 m cuando son
continuos
• Pueden ser losas llenas o alivianadas

• Los puentes con viga de Hº Aº, son
recomendados entre luces de 12 a 18 m.
• El ancho de la viga varia de 35 a 55 cm y es
controlado por el espaciamiento del acero de
refuerzo del momento positivo de tramo.
• El espaciamiento óptimo de las vigas
longitudinales es de 1.8 a 3.0 m para un costo
mínimo de encofrado y de los materiales
estructurales.
VIGAS T DE HORMIGON ARMADO

VIGAS DE Ho Po Y LOSA DE HORMIGON ARMADO
Puente Emborozú

VIGAS PREFABRICADAS EN PATIO
Alternativas de
construcción
Problemas constructivos

VIGAS PRETENSADAS
VIGAS ENTERAS
VIGAS SEGMENTADAS

LANZAMIENTO CON GRUA DE VIGAS PREFABRICADAS
REQUIERE:
Personal altamente
experimentado
Dimensionar capacidad de equipo
Medidas de seguridad
ocupacional e industrial
VENTAJAS
El control de calidad es mejor
Se pueden construir varias vigas a
la ves
DESVENTAJAS
Se debe contar con el espacio
físico adecuado para operar las
grúas
El costo de las grúas es alto, por lo
que se debe planificar
adecuadamente su intervención

VIGAS VACIADAS EN SITIO
REQUIERE:
Personal altamente experimentado
Dimensionar apuntalamiento
Medidas de seguridad ocupacional e industrial
Cuidar la trayectoria de vainas
VENTAJAS:
Sólo requiere traslado lateral
DESVENTAJA:
Solo se puede construir una viga en tanto el
apuntalamiento este ocupado
VARIANTES:
Vaciadas en sitio sobre apuntalamiento
Vaciadas en sitio sobre terraplén

VIGAS PREFABRICADAS LANZADAS CON DOLLY
REQUIERE:
Personal altamente experimentado
Dimensionar equipo para transportar y
trasladar lateralmente
Medidas de seguridad ocupacional e
industrial
Longitud hasta 30.0 m
VENTAJAS:
Labor de riesgo moderado
DESVENTAJA:
Solo se puede construir una viga en
tanto el apuntalamiento este ocupado

VIGAS PREFABRICADAS LANZADAS CON EQUIPO
MAYORREQUIERE:
Longitud hasta 45.0 m

VIGAS PREFABRICADAS SEGMENTADAS
REQUIERE:
Personal altamente
experimentado
Dimensionar capacidad de
equipo
Medidas de seguridad
ocupacional e industrial
Cuidar las juntas secas
Cuidar la trayectoria de vainas
Diseñar estructura de
lanzamiento
VENTAJAS
Requiere espacio mínimo para
lanzamiento
DESVENTAJAS
Durante el manipuleo de los
segmentos, se puede perder la
estabilidad

VIGAS PREFABRICADAS – DETALLES
CONSTRUCTIVOS
Control de coordenadas de vainas
Empalme de corneta y vaina

PUENTE PROVISIONAL
Se debe realizar un diseño específico.

LEY DE
CARGAS
A.- CARGAS PESO MAX (TON)
1.- Peso bruto total para vehículos (más carga) será: 45,00
2.- Peso bruto total para eje sencillo (direccional o
fijo) con dos llantas:
7,00
3.- Peso bruto total para eje sencillo de cuatro llantas: 11,00
4.- Peso bruto total para eje doble de 8 llantas: 18,00
7.- Peso bruto total para eje triple de 12 llantas: 25,00
B.- DIMENSIONES
Ancho total máximo 2,60 (m)
Altura total máxima 4,10 (m)
24-12-1999

PUENTES METALICO
Puente Arce
Camino Sucre – Aiquile – Santa Cruz

PUENTES EN VOLADOS SUCESIVOS
•Puente Taperas
•Alto Beni
•Maniqui
•Ibare
•Yata I y Yata II
•San Juan del Oro
•Llavini
•Urubó (Obra privada) L = 400 mts
•Los Pinos
•Viaducto en Cotapata – Santa Barbara
•Orthon
•Lipari
•Chaquerini
•Pilcomayo (río Pilcomayo – Villamontes)
•Puente Sábalo y Puente Puerto Margarita(Petrobras)(rio Pilcomayo)
•San Juan (Rio Cachimayu – Chuquisaca) L = 175 m

CONSTRUCCION PUENTES EN VOLADOS
SUCESIVOS
•Luces de hasta 100.0 m
•Buena experiencia en Bolivia

CONSTRUCCION PUENTES EN VOLADOS SUCESIVOS
DISTINTAS FORMAS DE METODO DE CONSTRUCCION

Cajones unicelulares
limitados a 18.0 m de
ancho
La mayoría de las
secciones utilizadas
en Bolivia son
unicelulares con
almas verticales

Dovelas de
sección
constante,
prefabricados

METODO BALANCEADO
Dovela de arranque
Dovela intermedia
Dovela sobrecimbra
Dovela de cierre
SECUENCIA DE CONSTRUCCION DE ELEMENTOS DE
LA SUPERESTRUCTURA
METODO CONTRAPESADO
Dovela sobrecimbra y de
arranque
Dovela intermedia
Dovela de cierre

Ciclo de construcción dovela de arranque
 Replanteo
 Apuntalamiento u obra falsa
 Encofrado para losa inferior
 Verificación contraflecha
 Acero losa inferior, almas y diafragmas
 Hormigonado losa inferior
 Encofrado almas, diafragmas y losa superior
 Acero losa superior, vainas, anclajes
 Hormigonado almas, diafragmas y losa superior
 Verificación resistencia Hº y tesado cables de construcción
 Acabado de las caras expuestas y curado con antisol

DOVELA DE ARRANQUE

Viento y dovela impar
Dovela de cierre

Montaje
carro de
avance
DOVELA INTERMEDIA - CARRO DE AVANCE

Dovela de arranque
Dovelas intermedias

 Montar carro de avance para primera dovela (Mover
carro de avance a partir de la segunda dovela)
 Ajustar encofrado losa inferior
 Armar acero estructural y vainas losa inferior, acero
estructural almas
 Ajustar encofrado de almas y losa superior
 Armar acero estructural y vainas losa superior.
DOVELA INTERMEDIA – CICLO CONSTRUCCION
 Ajustar carro de avance a cota de contraflecha
 Hormigonar (losa inferior, almas y losa superios) (de adelante hacia atrás)
 Fraguado y verificación de resistencia hormigón
 Aflojar encofrados
 Tesado de cables losa superior (cables de construcción)
 Verificación de contraflechas
 La inyección se realiza luego de construida la dovela de cierre

Dovela de cierre

 Mover o desmontar carro de avance (según esté indicado en los planos)
 Armar acero estructural y vainas losa inferior , acero almas
 Armar acero estructural y vainas cables de continuidad
 Hormigonar
 Fraguado y verificación de resistencia
 Tesado de cables de continuidad losa inferior
 La inyección se realiza luego de construida la dovela de cierre y tesados todos los
cables
CONSTRUCCION DOVELA SOBRECIMBRA

 Desmontar carro de avance indicados en los
planos
 Mover carro de avance
 Ajustar carro para minimizar diferencia de
cotas entre voladizos
 Armar acero estructural y vainas losa
inferior
 Armar acero estructural y vainas de losa
superior si existieran
 Hormigonar
 Fraguado y verificación de resistencia
hormigón
 Tesado de cables losa inferior
 La inyección se realiza luego de construida la
dovela de cierre y tesados todos los cables
CICLO DE CONSTRUCCION - DOVELA DE CIERRE

VISTA GENERAL
• Debe respetarse la secuencia de construcción indicado en los planos
• El orden de los tesados tampoco debe alterarse
• Inyección de vainas
• Construcción de bordillos, aceras, barandas y capa de rodadura
• Curado y acabado de la estructura

SECUENCIA DE HORMIGONADO
• El hormigonado debe iniciarse en la parte delantera y concluir en sección
que hace contacto con la dovela anterior. Lo contrario da lugar a que la
junta de hormigón entre dovelas sucesivas, se abra.

RECOMENDACIONES PARA EL HORMIGONADO

PROBLEMAS FRECUENTES
Anclaje intermedio,
cable de continuidad
Refuerzo para
prevenir la laminación

Asegurar las vainas contra
desplazamientos laterales durante el
hormigonado
Refuerzos adicionales para evitar la
laminación del hormigón

Elementos
importantes

CONTRAFLECHAS DE CONSTRUCCION
q
EI
qL
8
4
1 


P
EI
PL
3
3
2  21  T

DOVELAS VACIADAS EN SITIO
CONTRAFLECHAS INTERMEDIAS

CARGAS
Cargas muertas
Cargas de construcción (encofrado y carro de avance)
Fuerza en los tirantes (para puentes atirantados y extradosados)
Temperatura, humedad
CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES
Retracción del hormigón
Módulo de elasticidad del hormigón
Módulo de elasticidad del tirante
Efectos no lineales de la deformación en los tirantes
Secuencia y planificación de la construcción
Edad del hormigón
Si los factores asumidos en el cálculo de la construcción, cambian
durante la construcción, se deben ajustar las contraflechas a las
condiciones de obra

PREVISION:
NUNCA EMPEZAR LA CONSTRUCCION DE DOVELAS
EN VOLADOS SUCESIVOS, ATIRANTADOS,
EXTRADOSADOS, ETC., SI NO SE CUENTA CON EL
CALCULO DE CONTRAFLECHAS.
EL ESPECIALISTA EN DISEÑO DEBE ESTAR A
DISPOSICION DEL PROYECTO PARA RESOLVER Y/O
AJUSTAR CON PRONTITUD LAS CONTRAFLECHAS

TOLERANCIAS
Altura del segmento +/- 12 mm
Longitud segmento +/- 12 mm
Espesor del alma +/- 10 mm
Espesor de la losa inferior +/- 10 mm
Espesor de la losa superior +/- 10 mm
Ancho total losa superior +/- 5 mm/m, max 20 mm
Espesor diafragmas +/- 12 mm
Grade of form edge and soffit +/- 1 mm/m
Ubicación de las vainas +/- 3 mm
Posicion de las llaves de corte +/- 6 mm
Desviacion del extremo de los segmentos a partir de un plano
en anchura o profundidad
+/- 2 mm/m, pero menor a 12
mm
Desviación de la superficie, a partir de un plano
desviation of surface from a plane at any location measured
with a 10 feet straight edge

PUENTE CONTRAPESADO Y EN
VOLADOS SUCESIVOS
PUENTE LOS PINOS
Luces: 30-80-30m
Longitud: 140 [m]
Ancho de la sección: 8.00 [m]

PUENTE CONTRAPESADO Y EN VOLADOS
SUCESIVOS BALANCEADO
PUENTE TAPERAS

PUENTE EN V. S. CON DOVELAS PREFABRICADAS
PUENTE TIJAMUCHI
Método de construcción: Puente con
dovelas segmentadas prefabricadas
Luces: 38-60-38m
Longitud: 136 [m]

PUENTE EN V. SUCESIVOS CON DOVELAS PREFABRICADAS
PUENTE TIJAMUCHI

PUENTE ATIRANTADOS
•Lamapasillos
•Santa Rosa
•De las Americas
•Puerto Leon
•Melchor Pérez de Holguín
•Rapulo
•Tacopaya (Cbba – Tacopaya) L = 180.0
m(90m + 90m)

PUENTES ATIRANTADOS
PROCESO CONSTRUCTIVO SUPERESTRUCTURA
• Revisar que la documentación técnica de
diseño está completa.
• Se deben documentar los aspectos
particulares o específicos
• Requiere dimensionar el equipo y personal
• Considerando que los volúmenes y cantidades
de materiales a utilizar, se debe verificar su
existencia en obra

CONSTRUCCION DEL PUENTE DE LAS AMERICAS
Sección
transver
sal

Viga transversal
seccion cajón
postensada

Construcción
pilones y montaje
carro de avance

HORMIGONADO BLOQUES DE
ANCLAJE Y TESADO DE
CABLES TRANSVERSALES

Instalación y tesado de primer cable

HORMIGONADO SE
LOSA INTERMEDIA 1

Posicionamiento de carro de avance para dovela
intermedia 2

Instalación y tesado de
segundo cable

Hormigonado de la
losa intermedia 2

Construcción de dovelas sobrecimbra Posicionamiento
de carro de avance para dovela de cierre

CONTROL Y SEGUIMIENTO DE CONTRAFLECHAS Y TENSIONES
FASE BC DESCRIPCION DE LA FASE NUMERO DE OBENQUE 35 34 33 32 31 PILON 41 42 43 44 45
10ENSAMBLAJE DE LA PRIMERA PARTE DEL TENSIONES Teóricas -0.0004
LANZADOR, LADO P3 Y MONTAJE DE LOS Medidas
ENTARIMADOS SUSPENDIDOS COTAS Teoricas 0.0240 0.0116 -0.0014
Medidas
13HORMIGONADO DE LOS BLOQUES DE TENSIONES Teoricas -0.0005
ANCLAJE N1, DERECHO E IZQUIERDO Medidas
COTAS Teoricas 0.0131 0.0114 -0.0133
Medidas
14TESADO INICIAL DE LOS OBENQUES 31 TENSIONES Teoricas 114.866 -0.0005 107.206
Y 41 Medidas
COTAS Teoricas 0.0270 0.0113 0.0022
Medidas
15HORMIGONADO DE LA PARTE TENSIONES Teoricas 115.062 -0.0005 107.206
INTERMEDIA 1 Medidas
LADO MIRAFLORES COTAS Teoricas
Medidas
16HORMIGONADO DE LA PARTE TENSIONES Teoricas 121.537 -0.0009 114.814
LADO SOPOCACHI COTAS Teoricas 0.0199 0.0112 -0.0047
Medidas
17SOLIDIFICACION DEL HORMIGON + TENSIONES Teoricas 112.601 -0.0006 105.165
TRANSMISION DE LA COMPRESION AL Medidas
TABLERO + TESADO CABLE DE COTAS Teoricas 0.0239 0.0111 -0.0011
PRETENSADO Nº 3 Medidas

20ENSAMBLADO DEL RESTO DEL TENSIONES Teóricas 110.391 0.0132 108.032
LANZADOR, LADO MIRAFLORES Y Medidas
AVANCE DEL ENTARIMADO SUSPENDIDO COTAS Teoricas
Medidas
21ENSAMBLADO DEL RESTO DEL TENSIONES Teoricas 114.819 -0.0007 107.676
LANZADOR, LADO SOPOCACHI Y Medidas
AVANCE DEL ENTARIMADO SUSPENDIDO COTAS Teoricas 0.0331 0.0220 0.0109 -0.0030 -0.0169
Medidas
22HORMIGONADO DEL BLOQUE 2 TENSIONES Teoricas 114.504 0.0184 114.232
LADO MIRAFLORES Medidas
COTAS Teoricas
Medidas
23HORMIGONADO DEL BLOQUE 2 TENSIONES Teoricas 120.205 -0.0007 113.758
LADO SOPOCACHI Medidas
COTAS Teoricas 0.0046 0.0183 0.0108 -0.0066 -0.0466
Medidas
24TESADO INICIAL DE LOS OBENQUES TENSIONES Teoricas 109.735 105.122 -0.0009 96.924 102.464
32 Y 42 Medidas
COTAS Teoricas 0.0528 0.0264 0.0107 0.0014 0.0096
Medidas
25HORMIGONADO DE LA PARTE TENSIONES Teoricas 109.319 104.322 0.0296 102.036 115.038
LADO MIRAFLORES COTAS Teoricas
Medidas

26HORMIGONADO DE LA PARTE TENSIONES Teoricas 122.136 110.238 -0.0012 102.0750 115.388
INTERMEDIA 2, LADO SOPOCACHI Medidas
COTAS Teoricas 0.0410 0.0232 0.0105 -0.0013 -0.0059
Medidas
28SOLIDIFICACION DEL HORMIGON + TENSIONES Teoricas 116.347 110.821 -0.0008 102.919 109.197
TABLERO COTAS Teoricas 0.0464 0.0226 0.0104 -0.0022 -0.0013
Medidas
29RETESADO DE LOS OBENQUES 31 Y 41 TENSIONES Teoricas 114.764 127.366 -0.0008 118.856 107.474
Medidas
COTAS Teoricas 0.0480 0.0233 0.0104 -0.0015 0.0003
Medidas
30 Y 31 AVANDE DEL LANZADOR Y ENTARIMADO TENSIONES Teoricas 147.228 140.019 -0.0005 131.329 139.548
LADO MIRAFLORES Medidas
AVANCE DEL LANZADOR Y ENTARIMADO COTAS Teoricas 0.0065 0.0136 0.0163 0.0104 -0.0076 -0.0298 -0.0644
32RETESADO DE LOS OBENQUES 32 Y 42 TENSIONES Teoricas 192.634 121.955 -0.0009 112.565 179.814
Medidas
COTAS Teoricas 0.0798 0.0547 0.0258 0.0104 0.0011 0.0085 0.0037
Medidas
33HORMIGONADO BLOQUE DELANTERO 3 TENSIONES Teoricas 192.536 122.116 0.0332 123.247 209.310
COTAS Teoricas
Medidas

37HORMIGONADO DE LA PARTE TENSIONES Teoricas 76.798 161.549 110.717 0.0635 110.1040 169.773 100.161
INTERMEDIA 3, LADO MIRAFLORES Medidas
COTAS Teoricas
Medidas
38HORMIGONADO DE LA PARTE TENSIONES Teoricas 108.236 186.029 121.079 -0.0018 111.653 171.330 101.843
INTERMEDIA 3, SOPOCACHI Medidas
COTAS Teoricas 0.0925 0.0590 0.0249 0.0099 0.0007 0.0147 0.0214
Medidas
39SOLIDIFICACION DEL HORMIGON + TENSIONES Teoricas 107.222 188.596 122.090 -0.0110 112.725 174.346 101.106
TABLERO COTAS Teoricas 0.0937 0.0561 0.0243 0.0098 -0.0002 -0.0111 0.0209
Medidas
DESTESADO DEL 50% DEL OBENQUE 32 TENSIONES Teoricas 158.200
Medidas
COTAS Teoricas
Medidas
DESTESADO DEL OBENQUE 42 TENSIONES Teoricas 119.264
Medidas
COTAS Teoricas
Medidas
40DESTESADO DEL RESTO DEL OBENQUE 32 TENSIONES Teoricas 127.447 127.835 132.970 -0.0007 123.527 119.264 120.319
Medidas
COTAS Teoricas 0.0624 0.0355 0.0186 0.0098 -0.0052 -0.0070 -0.0058
Medidas

ACTIVIDADES FINALES
Tesado de cables de continuidad
Inyección de vainas
Construcción de juntas de dilatación

PUENTE CONCLUIDO

PUENTE EN PROGRESO
CONSTRUCCION DEL PUENTE SANTA ROSA

ELEMENTOS DE UN
ANCLAJE REGULABLE
MONTAJE Y TESADO DE TIRANTES

MONTAJE DE TIRANTES
ANCLAJES PARA TIRANTES

SILLINES PARA TIRANTES
R min = 3.0 m

PUENTE USTAREZ
PUENTE ING. LUIS BELMONTE (CONTIGUO AL PUENTE DEL DIABLO)
PUENTE GUMUCIO (ULTIMO TRAMO LADO SANTA CRUZ)
PUENTE HUANUNI (LA PAZ)
PUENTES TIPO GERBER

COMPARACION ENTRE PUENTES
Puente Extradosado Puente AtirantadoPuentes pretensado de viga cajón

Influencia de la longitud del vano lateral
Kasuga (2006) sostiene que debido a la similitud de la conducta
estructural de los puentes extradosados con los de viga cajón
pretensados, la longitud de los vanos laterales debe elegirse de
manera proporcional a estos, generalmente entre 0.6 y 0.8 de la
longitud del vano principal. Sin embargo, Chio (2000) aclama que
para un puente extradosado con canto constante del tablero, el uso
de relaciones L1/L mayores a 0.60, produce fuertes incrementos en
las deflexiones, esfuerzos y tensiones en el tablero, en comparación
a un puente con vanos laterales más cortos.

CONSTRUCCION PUENTES EXTRADOSADOS
• Construcción dovela de arranque
• Construcción pilón
• Construcción dovela intermedia hasta la tercera con cables de construcción
solamente
• Construcción de dovelas intermedias con tirantes
• Construcción de dovela sobrecimbra
• Construcción de dovela de cierre
• Tareas finales de construcción

CONSTRUCCION
PUENTES
EXTRADOSADOS
Detalles específicos
de la construcción

Detalles específicos
de la construcción

Sección cajón de almas inclinadas

PUENTES EXTRADOSADOS
Apertura al servicio público

PUENTE PLAYON - EXTRADOSADO
Longitud total = 215.60 m
Longitud extradosado = 184.40 m

PUENTES EN ARCO
PUENTE EL ANGOSTO – RIO GUADALQUIVIR
PUENTE SANTA ANA (TARIJA)
PUENTE AMOR DE DIOS (LA PAZ)
PUENTE VAQUERIA – TACOPAYA – COCHABAMBA
PUENTE ANTEZANA - COCHABAMBA

PUENTES EN ARCO
PUENTE AMOR DE DIOS
• L=46.0m
PUENTE SOBRE EL ANGOSTO –
RIO GUADALQUIVIR

PUENTES EN ARCO
PUENTE VAQUERIA
• L=114.30 m
• Ancho de calzada = 8.00 m

PUENTES EN ARCO
PUENTE VAQUERIA
• L=114.30 m
PUENTE SANTA ANA

PUENTES EN ARCO
PUENTE VAQUERIA
• L=114.30 m
PUENTE AMOR DE DIOS
Luz: 45.30m
Longitud: 50 [m]

PUENTES EN ARCO – ACCHILA – NOR CINTI –
SAN LUCAS

PUENTES EMPUJADOS O
LANZADOS
Lanzamiento por segmentos: El puente es fabricado en
segmentos y cuando el hormigón alcanza la resistencia suficiente
se lanza el puente una distancia igual al segmento recién
construido.
Lanzamiento completo: El puente es fabricado totalmente en un
extremo; o más habitualmente se fabrican sendas mitades del
puente desde los dos extremos y tras ello se lanzan hasta la
ubicación definitiva.
Giro del puente completo: Una vez fabricado todo el puente, o
las dos mitades en las porciones opuestas, se giran hasta la
posición final.
Traslación transversal: La translación transversal, o ripado,
consiste en fabricar el puente en una porción paralela a la
deseada y trasladarlo con un movimiento transversal hasta dicha
ubicación.

PUENTES EMPUJADOS O LANZADOS POR SEGMENTOS

PUENTES EMPUJADOS O LANZADO COMPLETO

PUENTES EMPUJADOS
PUENTE PAILAS
El puente Pailas se construyó sobre el Río Grande y está formado por dos
estribos y 23 pilas con cabezales y cuerpos de hormigón armado, apoyado
sobre pilotes pre-excavados.
Construida con el método ILM (Incremental Launching Method) , curado a
vapor , reduciendo a sólo 14 horas, lo que tomaría hasta 23 días de fraguado
del concreto.

PUENTES EMPUJADOS
Esquema de metodo de construcción

PUENTES EMPUJADOS
Momentos máximos y mínimos durante el
lanzamiento

PUENTES EMPUJADOS
PUENTE PAILAS
Proceso de lanzamiento

Construcción en progreso diferentes etapas
PUENTES EMPUJADOS
PUENTE PAILAS

Apoyo temporal antes de la fase ultima de
lanzamiento
PUENTES EMPUJADOS
PUENTE PAILAS

• En los puentes lanzados hay dos tipos fundamentales de postensado:
el que se lleva a cabo durante la construcción del puente con las
sucesivas fases de lanzamiento y el que se realiza una vez que el
puente ya está situado en su posición final. Las misiones de cada uno
de ellos son:
• Postensado durante el lanzamiento: La misión de estos tendones es
soportar el peso propio de la estructura. Ya que durante el
lanzamiento el momento flector cambia de valor, e incluso de signo,
en cada sección transversal, el objetivo de este postensado es
mantener el puente en compresión compuesta.
• Postensado final: Una vez concluido el lanzamiento del puente los
tendones de postensado instalados, permiten soportar no solo la
carga permanente, sino una parte de la sobrecarga de uso,
usualmente no mayor del 50%. Para soportar la parte restante se
añaden otros cables de postensado.
PUENTES EMPUJADOS

PUENTES EMPUJADOS - PUENTE PAILAS

PUENTES EMPUJADOS
PUENTE PAILAS

PUENTES EMPUJADOS PUENTE PAILAS

PUENTES GERBER
L=110.6 m
Tres tramos
Dos extremos de sección cajón de
hormigón pretensado de 4m. de
altura constante
Voladizo a partir de la pila de 15 m.
con sección cajón de inercia
variable
Ancho de calzada 7.30 m
Aceras de 0.68 m.
Fundaciones pilotes, con
angostamientos en toda su longitud. PUENTE HUANUNI
PUENTE USTAREZ
PUENTE HUANUNI
PUENTE GUMUCIO (CHAPARE)
PUENTE PILCOMAYO (ING. LUIS
BELMONTE)

APOYOS POT
• Campo de aplicación
• Apoyos con alta
capacidad de carga para
puentes, viaductos,
pasos superiores:
• - Con desarrollos de gran
longitud.
• - Sometidos a grandes
movimientos
horizontales.
• - Curvos o complejos.
Apoyo compuesto de una almohadilla
de elastómero (elemento de rotación)
confinado en un cilindro de acero (Pot)
por medio de una placa de acero
(pistón) que se adapta perfectamente
y una junta interna.
Bajo altas presiones el elastómero
pierde su rigidez comportándose como
un fluido confinado por el sello POM,
permitiendo rotaciones alrededor de
cualquier eje horizontal.
Dependiendo de si el apoyo es fijo,
guiado en una dirección o de
desplazamiento libre, absorberá
cargas verticales y horizontales, o
permitirá desplazamientos
longitudinales o transversales.

APOYOS ELASTOMERICOS - METALICOS

APOYOS ELASTOMERICOS
• Para luces hasta 45.0 m
• Solicitaciones sobre
apoyos
• Precauciones para su
instalación

INYECCION DE VAINAS
•Objeto de la inyección
•Tipos de cemento
•Aditivos
•Equipo
•Control de calidad
•Precauciones
•Relación a/c
•Temperatura del agua
y medio ambiente
•Limpieza de vainas
CONSIDERACIONES GENERALES

INYECCION DE VAINAS
EQUIPO
•Cono de Marsh
•Cronometro
•Termómetro
•Probeta graduada
•Paleta de madera
•Tamiz de 2.0 mm
ENSAYOS
•Indice de fluidez (NBR 7682)
•Vida útil (NBR 7685)
•Indice de exudacion y
expansion (NBR 7683)
•Resistencia a compresión (NBR
7684)
•Determinacion de la vida útil
(NBR 7685)
ENSAYOS PREVIOS A LA LECHADA DE INYECCION

INYECCION DE VAINAS
a/c ≤ 0.45
8 seg ≤ Índice de
fluidez
Vida útil ≤ 18 seg a
los 30 min
Exudación ≤ 2% a las
3 horas
Expansión ≤ 7% a las
3 horas
Resistencia a
compresión ≥ 25
MPa
CONO DE MARSH

INYECCION DE VAINAS
RECOMENDACIONES AL PROCESO DE INYECCION

INYECCION DE VAINAS
RECOMENDACIONES AL PROCESO DE INYECCION
Se deben cuidar fundamentalmente los ojos.
Los ductos verticales e inclinados se deben inyectar
desde el punto más bajo.
La distancia entre purgadores no debe ser mayor a 30
metros
Para concluir la inyección se debe aplicar presión.
Las mangueras debe ser de un material que resista la
presión de inyección.

ANCLAJES PARA POSTENSADO
• Sistemas de anclaje para
torones de ½” y 5/8”
•Corneta
•Placa de apoyo
•Placa de anclaje o corona
•Cuñas

ANCLAJES PARA POST-TENSADO
Posición particular de la placa de
apoyo

TESADO DE CABLES INTERIORES
• Tesado de un solo lado, cables con L ≤ 30 metros
• Tesado de ambos lados, cables con L > 30 metros
• Si la elongación del cable es mayor que la carrera
del pistón del gato hidráulico, se debe tesar por
etapas.

POSIBILIDADES DE TESADO
• Tesado de ambos lados
,of
'
of
x
of
'
of
'
of
of
• Tesado de un solo lado
mf
mf
oT
oT

PERDIDAS POR FRICCION Y DESVIACION
)(  
 xL
ox eTT
)( xL
ox eTT 

To = fuerza de tensionamiento
Tx = Carga del cable a una distancia x de éste
K = Coeficiente de desviación
Lx = Longitud de una distancia x del cable
µ = Coeficiente de fricción 0.25 (rad-1)
k = coeficiente de curvatura 0.00066 (m-1)
α = Ángulo en la trayectoria del cable
Para cables curvos
Para cables rectos

DATOS PARA TESADO
• p = presión manométrica en el gato
• Ao = Área de la sección del cable
• Cg= Pérdidas en el gato (*)
• Ap= Área del pistón del gato (*)
(*) de acuerdo a datos del fabricante
x
l l
h
x
x
a
x
d
E
d
E
f
l  
0 0

a
m
E
lf
l
*

p
goo
A
CAf
p 

DATOS PARA TESADO
)
5
32
3
8
1(
42













s
a
s
a
sL
L= 40.60 m (Longitud horizontal viga)
L= 40.30 m (longitud horizontal parábola)
µ = Coeficiente de fricción 0.25 (rad-1)
k = coeficiente de curvatura 0.00000066 (m-1)
α = Ángulo en la trayectoria del cable

COEFICIENTES DE FRICCION
12.65 M

CALCULO DE ELONGACION
12.65 M
1308.22Mpa
1344.93Mpa
A1
A2
15.20*)22.130893.1344(
2
1
1 A
1271.51Mpa
15.20*)51.127122.1308(
2
1
1 A
s
i
E
A
L 
L (m) α (rad) μ k (μα+KL) fo (Mpa) fx (Mpa)
TRAMO A-B 12.65 0.09372418 0.25 0.00066 0.03178005 1344.93 1,302.86
TRAMO B-C 12.65 0.09372418 0.25 0.00066 0.03178005 1302.8601 1,262.11
A1 = 16747.2724Mpa - m
A2= 16223.4115Mpa - m
A1+A2= 32970.6839
E= 197000Mpa
ΔL = 0.16736388m ΔL = 0.16732163m
167.36mm 167.32mm

TOLERANCIAS DE TESADO
LIMITES DE TESADO (REFERENCIALES, DEBEN ESTAR ESTABLECIDOS
EN LAS ESPECIFICACIONES TECNICAS)
• Δl = 5% para L > 15 m.
• Δl = 7% para L ≤ 15 m.
• P = 1.0Po
• Exigir certificado de calibración del manómetro

FICHA DE TESADO DE UN SOLO LADO
mmlteoricaelongacion 156__ 
mmlmáximaelongacion 167156*07.1__ 

FICHA DE TESADO DE UN SOLO LADO

DISPOSICIONES PARA EL TESADO
PRESION ELONGACION DISPOSICION
Si P = Po Δ1 > 0.95Δo
Δ1 < 1.05Δo
Bueno
Si P = Po Δ1 < 0.95 Δo Parar
Si P < Po Δ1 = 1.10 Δo Parar

MONTAJE DE TIRANTES
• Identificar con colores los extremos de los
torones
• Instalar y tesar un torón auxiliar
• Contar con equipo de comunicación
• Personal con experiencia

MONTAJE DE TIRANTES
MONTAJE DE TIRANTES

TESADO DE TIRANTES
El tesado con gato unitario se realiza con
dos equipos individuales, cada uno de
ellos compuesto por: central hidráulica de
pequeñas dimensiones para su fácil
traslado, con manómetro digital, gato de
tesado unitario con percutor especial de
clavado de cuñas y puente de tesado.
El reglaje de la tensión en el tirante tiene la
ventaja de permitir el ajuste de los
momentos de flexión en el tablero a su
valor óptimo.

EQUIPO PARA TESADO DE TIRANTES

MUCHAS
GRACIAS
EN LA VIDA NO ES TAN IMPORTANTE HACER
LO QUE UNO QUIERE, SINO, QUERER LO
QUE UNO HACE

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